我司有半固態(tài)鎂合金壓鑄機(jī)資源

300T設(shè)備2臺(tái)

400T設(shè)備1臺(tái)

600T設(shè)備1臺(tái)

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半固態(tài)加工技術(shù)因其有諸多獨(dú)特的優(yōu)點(diǎn)而被廣泛用于汽車(chē)、通信、電器、航空航天及醫(yī)療等各領(lǐng)域,但無(wú)論在理論上還是技術(shù)上,都需要進(jìn)一步完善與發(fā)展。目前大量研究都集中在漿料制備方法、原理及漿料的流變特性等方面,而在半固態(tài)壓鑄模具的設(shè)計(jì)及半固態(tài)加工工藝參數(shù)方面的研究較少。應(yīng)用有限的方法對(duì)1模8件復(fù)雜零件的半固態(tài)壓鑄充型工藝研究和試驗(yàn)對(duì)比,結(jié)果表明,鋅合金壓鑄半固態(tài)成形技術(shù)主要受到壓鑄速度、壓射壓力、粘度、壓鑄模具預(yù)熱溫度及澆注系統(tǒng)等因素的影響。

用數(shù)值模擬方法對(duì)鎖扣壓鑄件的半固態(tài)充型及凝固過(guò)程進(jìn)行研究,模擬了不同壓射速度、模具預(yù)熱溫度及不同內(nèi)澆道尺寸等因素對(duì)半固態(tài)ZN3鋅合金充型過(guò)程的影響,為進(jìn)一步研究半固態(tài)壓鑄成型技術(shù)提供參考。

1半固態(tài)壓鑄模具設(shè)計(jì)

根據(jù)半固態(tài)金屬漿料的粘度及充型特點(diǎn),結(jié)合鎖扣的壓鑄工藝要求,設(shè)計(jì)并制造出了鎖扣半固態(tài)壓鑄模具。由于鎖扣使用過(guò)程中成對(duì)出現(xiàn),為了保證零件的使用性能,采用成對(duì)壓鑄。同時(shí)為了提高生產(chǎn)效率、降低成本,設(shè)計(jì)過(guò)程中采用1模4對(duì),對(duì)稱(chēng)分布。ZN3鋅合金鎖扣半固態(tài)壓鑄模具的內(nèi)澆道尺寸比液態(tài)壓鑄的要大,設(shè)計(jì)時(shí)采用不同的內(nèi)澆道截面積。該鋅合金壓鑄件批量大,壓鑄過(guò)程連續(xù),模具溫度為250~300°C。半固態(tài)壓鑄件成形時(shí)溫度較低,模具材料選擇常用耐熱鋼H13(即4Cr5MoSiV1鋼)。

2半固態(tài)壓鑄過(guò)程模擬

利用分析軟件對(duì)鋅合金壓鑄半固態(tài)充型及凝固過(guò)程進(jìn)行模擬,并對(duì)壓鑄成形時(shí)零件內(nèi)部可能產(chǎn)生的氣孔、縮松、縮孔等缺陷進(jìn)行預(yù)測(cè)。在鋅合金壓鑄半固態(tài)的數(shù)值模擬過(guò)程中,對(duì)半固態(tài)金屬流體做以下幾點(diǎn)假設(shè):

1半固態(tài)金屬流體具有“剪切變稀”的特征,即使在較高固相率時(shí),加以強(qiáng)烈攪拌,半固態(tài)金屬依然具有相當(dāng)?shù)偷募羟袘?yīng)力,因此在模擬過(guò)程中將其視為連續(xù)的、不可壓縮的金屬流體,其流動(dòng)特性由表觀粘度表示；

2充型過(guò)程所需充填時(shí)間很短,幾乎是在瞬間完成的,流體的傳熱時(shí)間很短,溫度變化很小,因此,將半固態(tài)成形過(guò)程的流動(dòng)近似為等溫流動(dòng)；

3漿料為牛頓流體,其表觀粘度系數(shù)為常數(shù),充型過(guò)程為層流；

4在充型過(guò)程中只考慮半固態(tài)漿料的存在,而忽視另一流體，空氣。

2.1邊界條件設(shè)定

壓鑄ZN3合金,其密度為2.65g/cm3,固相線溫度為555°C,液相線溫度為615°C,模具材料為H13鋼。環(huán)境溫度設(shè)為20°C,型腔內(nèi)氣壓為一個(gè)標(biāo)準(zhǔn)大氣壓(0.101MPa),模具與鑄件界面的傳熱系數(shù)2000W/(m2·K)。

2.2充型及凝固過(guò)程模擬結(jié)果分析

鎖扣半固態(tài)流變壓鑄過(guò)程數(shù)值模擬結(jié)果。模擬采用的工藝參數(shù):壓射速度為1m/s,模具預(yù)熱溫度為240°C,漿料溫度為590°C。

通常,液態(tài)壓鑄時(shí)金屬液充入型腔后呈流射狀充填,直到金屬液沖擊到對(duì)面型腔后,兩次流體前沿向型腔兩側(cè)散開(kāi),并以反射壓力流的形式加速向下沿型壁流動(dòng),最終上部擴(kuò)散的壓力流與下部反射的壓力流在入口兩側(cè)交匯,形成兩個(gè)很大范圍的渦流,該區(qū)域往往是卷氣、夾雜等鑄造缺陷存在的地方。半固態(tài)漿料在壓射沖頭的作用下進(jìn)入型腔,在充型過(guò)程中,半固態(tài)漿料進(jìn)入直澆道之后,在澆道內(nèi)快速堆積,待澆道充滿(mǎn)后才開(kāi)始充填型腔。整個(gè)充填過(guò)程平穩(wěn),基本沒(méi)有飛濺現(xiàn)象,直至充填完成。

在凝固過(guò)程中,由于鑄件中心部分厚度比直澆道大,因此凝固時(shí)間與直澆道相比相對(duì)久一些,而料柄部分最后凝固。改變ZL102鋁合金的半固態(tài)壓鑄條件,采用第2組參數(shù),即漿料溫度為580°C,壓射速度為1m/s,模具預(yù)熱溫度為220°C及第3組參數(shù),即漿料溫度為600°C,壓射速度為1m/s,模具預(yù)熱溫度為240°C。其充型凝固過(guò)程與第1組參數(shù)(漿料溫度為590°C,壓射速度為1m/s,模具預(yù)熱溫度為240°C)模擬過(guò)程基本相同。

從以上3組參數(shù)的凝固結(jié)果分析可知,第1組參數(shù)鋅合金壓鑄件的微縮孔比例為1.43%,第2組參數(shù)的微縮孔比例為2.33%,第3組參數(shù)的微縮孔比例為1.98%,并且可以發(fā)現(xiàn)內(nèi)澆道截面積大的一側(cè)的微縮孔要比截面積小的一側(cè)缺陷要少。根據(jù)以上分析,第1組工藝參數(shù)生產(chǎn)出的鋅合金壓鑄件質(zhì)量?jī)?yōu)于第2組和第3組工藝參數(shù)下的鋅合金壓鑄件質(zhì)量。

3半固態(tài)壓鑄試驗(yàn)

3.1試驗(yàn)過(guò)程

半固態(tài)壓鑄試驗(yàn)是根據(jù)以上3組工藝參數(shù)進(jìn)行的。ZN3合金的熔化采用工業(yè)電阻爐,采用C2Cl6對(duì)熔化后的鋁合金進(jìn)行精煉,并用電磁攪拌法對(duì)鋁液進(jìn)行等溫?cái)嚢?制得半固態(tài)漿料。選用J1118F型壓鑄機(jī)進(jìn)行壓鑄。首先在模具未預(yù)熱情況下進(jìn)行壓鑄,生產(chǎn)出的鑄件未充滿(mǎn),且缺陷較多。進(jìn)行預(yù)熱后按上述工藝參數(shù)生產(chǎn)出的鋅合金壓鑄件成形良好,表面光潔無(wú)缺陷。

3.2試驗(yàn)結(jié)果及分析

對(duì)不同工藝參數(shù)下的壓鑄件進(jìn)行硬度測(cè)試。

從以上數(shù)據(jù)可知,與第1組參數(shù)相比,當(dāng)澆注溫度為580°C和600°C時(shí),鋅合金壓鑄件的硬度反而降低。這是因?yàn)闇囟冗^(guò)低時(shí),枝晶較大,導(dǎo)致硬度相對(duì)較差；同樣,溫度過(guò)高,枝晶長(zhǎng)大,也會(huì)造成同樣的情況。但是在3組工藝條件下,內(nèi)澆道截面積大的鋅合金壓鑄件硬度都要好于內(nèi)澆道截面積小的鋅合金壓鑄件,即在適當(dāng)?shù)姆秶鷥?nèi),內(nèi)澆道截面積要盡量與入口處的型腔一致,可以有效提高壓鋅合金壓鑄件的品質(zhì)。

內(nèi)澆道截面積不同的壓鑄件金相組織也有明顯差異。內(nèi)澆道截面積大的初生固相率要高于內(nèi)澆道截面積小的鋅合金壓鑄件,并且兩鑄件的初生晶粒之間均伴隨很多細(xì)小的球狀晶,這是由于鑄件壓鑄成形期間漿料與鑄型型腔相接觸發(fā)生二次凝固造成的。

4結(jié)論

(1)壓鑄模具溫度對(duì)半固態(tài)壓鑄影響較大,半固態(tài)壓鑄過(guò)程必須保證模具溫度在250~300°C范圍內(nèi),這樣有利于壓鑄件充型和凝固。

(2)根據(jù)模擬結(jié)果得到的最優(yōu)半固態(tài)壓鑄工藝參數(shù):壓射速度為1m/s,模具預(yù)熱溫度為240°C,漿料溫度為590°C,整個(gè)充型過(guò)程平穩(wěn),沒(méi)有飛濺現(xiàn)象。

(3)半固態(tài)壓鑄模具設(shè)計(jì)過(guò)程中內(nèi)澆道尺寸比液態(tài)壓鑄模尺寸大,根據(jù)鋅合金壓鑄件壁厚的特點(diǎn),設(shè)計(jì)的較大內(nèi)澆道面積(17mm2)的鑄件硬度優(yōu)于較小內(nèi)澆道面積(11mm2)的鑄件硬度。